图6-1MIDAS中跨桥梁模型离散图
图6-2MIDAS中跨桥梁模型消隐图
采用梁格法建模，为模拟横向联系，采用重度为0的虚拟横梁连接。拱圈的拱肋截面采用如图6-3所示方式进行模拟，整个拱圈截面共2根边拱肋，4根中拱肋。腹拱拱圈的预制宽度为84.5cm，在横桥向同一断面共13块，亦采用梁格法进行模拟。
由于拆除施工过程中没有桥面移动荷载，可将桥面铺装及护栏等简化为单元荷载，均勻加载在腹拱圈及实腹段上，同时释放立柱顶端转动约束，只传递轴力。主拱拱肋、拱板、立柱基座及填平层采用C25混凝土，拱波采用C20混凝土。实腹拱上填料采用砂砾，空腹拱上填料采用炉渣，换算成均布荷载施加于结构模型上。
整个成桥过程分为十个施工阶段:原桥全桥结构—拆除桥面铺装—拆除拱上集料—拆除腹拱—拆除立柱—拆除东侧第一条主拱圈—拆除第二条主拱圈—拆除第三条主拱圈—拆除第四条主拱圈—拆除第五条至最后一条主拱圈。
图6-3拱圈中拱肋及边拱肋截面
计算过程简化模型如图6-4所示。
a)原桥
b)拆除桥面铺装及拱上填料
c)拆除腹拱
d)拆除立柱
e)拆除东侧第一条主拱圈
f)拆除至最后一条主拱圈
图6-4计算过程模型
三、最优控制理论
拱桥拆除过程中，每一阶段的卸载都将影响到主拱圈的受力和变形，特别是不同的拆除顺序或工艺对主拱圈的受力和变形又有着重要的影响。因此，每个拆除工况之间都是密切相关的，分析各施工阶段的线形和受力特性就变得必不可少。为了使结构在整个拆除施工过程中内力及挠度不超出设计、监控要求的各项性能指标，确定各施工阶段卸载值是双曲拱桥拆除施工中最重要的任务之一。因此，在上部结构各个工况的拆除施工中应该预留容许偏差，以期保证在较长时间内结构物能够保证在预计的变化范围内。
由于材料的特性、施工误差、卸载偏差等是随机变化的，因而施工条件的仿真模拟不可能是理想状态。为了解决上述问题，在邢峰公路矿山大桥的拆除施工中，从正装分析、倒装分析、实时跟踪分析三方面入手，相互结合，实现成桥结构在线形、内力各方面满足设计要求的目标。
为了保证上述三方面分析的准确性，正确而详细地划分结构在整个形成过程中的各个不同受力阶段是至关重要的。在正确建模的基础上考虑参数识别和修正，并根据现场施工周期修正计算模型，全部计算分析过程由有限元专用程序完成。
四、计算挠度及应力
通过仿真模拟计算，挠度及应力控制指标见表6-1、表6-2。
挠度控制指标表6-1
由表6-1看出，主拱圈在拱顶挠度最大值为5.3mm，在L/4处挠度最大值为5.1mm，在拱脚挠度最大值为1
应力控制指标表6-2
续上表
注:在拱顶设置三个测点。由于矿山桥共有六条拱肋，故对称地选择三条拱肋进行监测。
第二节马河大桥计算
马河大桥采用的计算理论与矿山大桥一致，不再介绍。
马河大桥计算过程:在对邢峰公路马河大桥实施控制计算时，采用梁格法原理，将其简化为平面杆系结构，多波拱圈截面离散为梁单元。主跨结构计算简图如图6-5所示，结构的有限元计算模型如图6-6所示。
图6-5MIDAS中跨桥梁模型离散图
图6-6MIDAS中跨桥梁模型消隐图
采用梁格法建模，为模拟横向联系，采用重度为0的虚拟横梁连接。拱圈的拱肋截面采用如图6-7所示方式进行模拟，整个拱圈截面共2根边拱肋，4根中拱肋。腹拱拱圈的预制宽度为84.5cm，
在横桥向同一断面共13块，亦采用梁格法进行模拟。
由于拆除施工过程中没有桥面移动荷载，可将桥面铺装及护栏等简化为单元荷载，均匀加载在腹拱圈及实腹段上，同时释放立柱顶端转动约束，只传递轴力。主拱拱肋、拱板、立柱基座及填平层采用C25混凝土，拱波采用C20混凝土。实腹拱上填料采用砂砾，空腹拱上填料采用炉渣，换算成均布荷载施加于结构模型上。
马河桥与矿山桥结构类似，整个成桥过程也分为十个施工阶段:原桥全桥结构—拆除桥面铺装—拆除边拱肋拱上集料—拆除腹拱―拆除立柱—拆除东侧第一条
图6-7拱圈中拱肋及边拱肋截面
主拱圈—拆除第二条主拱圈—拆除第三条主拱圈—拆除第四条主拱圈—拆除第五条至最后一条主拱圈。
计算过程简化模型如图6-8所示。
a)原桥
b)拆除桥面铺装及拱上填料
c)拆除腹拱
d)拆除立柱
e)拆除A侧第1、2片
f)拆除至最后一条主拱圈
图6-8计算过程模型
通过计算，马河桥的计算数据见表6-3、表6-4。
挠度控制指标表6-3
由表6-3看出，主拱圈在拱顶挠度最大值为5.8mm，在L/4处烧度最大值为5.Omm，在拱
脚挠度最大值为0。
应力控制指标表6-4
注:拱顶设置三个测点。由于马河桥共有五条拱肋,故对称地选择三条拱肋进行监测。
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