图4-1分离式共节点模型配筋示意
由于倒塌过程中接触非常复杂,模拟中可选用自动搜索接触算法,判断接触面并可以处理侵蚀、断裂等复杂边界变化情况。
混凝土最重要的特征之一是其抗拉强度很低,在很多情况下混凝土结构是带缝工作的。裂缝引起周围应力的突然变化和刚度降低。裂缝处理的适当与否是能否正确地分析钢筋混凝土结构的关键问题,同时也是较难处理的复杂问题。在处理混凝土结构裂缝时,常以分布裂缝来代替单独的裂缝,即在出现裂缝以后,仍假定材料是连续的,仍然可用处理连续体介质力学的方法来处理。某单元积分点的应力超过了开裂应力,则认为整个积分点区域开裂,并且认为是在垂直于引起开裂的拉应力方向形成了无数平行的裂缝,而不是一条裂缝。由于不必增加节点和重新划分单元,很容易由计算自动进行处理,其得到广泛的应用。
4.2.2钢筋混凝土破碎的精细模拟
以贵阳艺校立交桥爆破拆除工程为例,对桥梁局部破碎过程数值模拟进行介绍。贵阳艺校立交桥为一环形立交,采用爆破方法进行拆除(图4-2)。起爆顺序为:匝道简支弯箱梁(含支撑桥墩)→匝道异形平面板(含支撑桥墩)→
环道桥异形平面板(含支撑桥墩)→环道桥简支弯箱梁(含支撑桥墩)。
图4-2贵阳艺校立交桥
4.2.2.1匝道支撑立柱受力分析
图4-3和图4-4为匝道4第6排立柱有效应力云图及应力时程曲线。从图中可知,在t=2.05s时立柱混凝土单元受压破坏,混凝土单元被删除,进而与该单元共节点的钢筋单元所受压力迅速增大,在t=2.15s,钢筋单元所受压应力达到其失效强度,从而因失效被删除。
图4-3匝道立柱混凝土单元应力云图
4.2.2.2匝道箱梁隔梁受力分析
图4-5和图4-6为匝道2箱梁隔梁压应力云图及应力时程曲线。从图中可知,在t=1.25s时隔梁混凝土单元受拉破坏,混凝土单元被删除,在t=1.45s,
图4-4匝道立柱混凝土单元受力时程曲线
图4-5匝道箱梁隔梁混凝土单元应力云图
图4-6匝道箱梁隔梁混凝土单元受力时程曲线
隔梁触地后受到冲击,隔梁底部钢筋单元受挤压,所受压应力达到其失效强度被删除。
4.3整体塌落过程的数值模拟
武汉市沌阳高架桥(相关资料参见第8章)一次性爆破拆除工程,总体方案采用逐跨连续塌落方案,即采用MS8(250ms)导爆管雷管孔外接力延时,墩柱排间起爆时差为0.25s,为验证起爆时差的合理性,采用多刚体动力学方法对其塌落过程进行计算。为计算方便,选择其中具有代表性的78~83孔进行分析,如图4-7所示。
图4-7沌阳高架桥起爆顺序示意
(图中竖直线表示桥墩,上部圆形表示桥墩为双支座墩,三角形表示单支座墩,T形表示固结墩)
4.3.1多刚体动力学模拟
根据实际的桥梁结构,将上述5孔简化为平面多刚体动力学模型,即每个桥墩为一个刚体,分别与上部结构搭接和固接,上部结构在初始状态刚性连接或搭接,其中刚性连接在桥墩删除(爆破)后转为铰接,其塌落过程模拟结果如图4-8所示。
4.3.2动力有限元模拟
沌阳高架桥模型主要包括桥面板、桥墩、路面路基。几何尺寸均来源于原桥设计图纸,在建模过程中,为便于后续有限元网格划分计算时间,对不影响结构计算的几何特征进行简化,如图4-9所示。
基于几何模型剖分有限元网格。全桥共974306个单元,1597866个节点。
若全部进行计算,按照爆破时间为30s来计,是一个很庞大的计算规模。经分析,桥梁结构每一联基本是一致的,并且由于爆破方式全部一致,桥梁垮塌的方式也是一致的。综合考虑模型的计算时间,选取桥梁6跨做计算,得出桥梁垮塌过程,并观测地面所受荷载。截取的6跨有限元模型,单元数为37321,节点数为58577个。网格剖分结果如图4-10~图4-12所示。
图4-8沌阳高架桥78~83孔塌落过程模拟结果
图4-9单跨桥面板
图4-10桥面板网格
图4-11模型透视图
图4-12整体模型
桥梁垮塌过程如图4-13所示。分析图4-13(a~d)可以发现,三排桥墩破坏后,桥体触地。由于箱梁在桥墩部位是浇筑连接,具备一定的强度,桥墩两侧的箱梁不是在桥墩破坏后迅速塌落,而是整体塌落,但是在连接部发生弯曲,当先爆破桥墩对应的箱梁触地后,迅即从连接部位分离;相邻箱梁塌落后在地表可能会发生部分重叠,但幅度不大。从堆积形态看,爆堆比较平坦,没有发生箱梁空中翻转现象,桥体塌落后,由于重心较低,没有碎块飞离。上述分析表明,从塌落过程与堆积形态看,爆破方案可以达到预期目的,可以实现桥梁的顺利拆除。
图4-13沌阳高架桥爆破拆除塌落过程数值模拟
图4-13沌阳高架桥爆破拆除塌落过程数值模拟(续)
按设计方案,相邻桥墩的爆炸时间间隔为250ms,模拟中没有考虑桥墩的爆炸破坏过程,模型建立过程中,被破坏的桥墩不参与后续计算。从模拟结果中可以发现,按设计方案的延期起爆时间,逐排爆破,可以实现整个桥梁拆除爆破的目的,墩柱排间起爆时差的设计是合理的。
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